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區(qū)域供冷系統(tǒng)最佳供應(yīng)半徑的研究

作者:myjianzhu發(fā)布日期:2012-06-02 語言朗誦 評論收藏 0
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與常規(guī)空調(diào)系統(tǒng)相比,到底是否節(jié)能,合理確定區(qū)域供冷半徑是關(guān)系成敗的一個關(guān)鍵因數(shù)。供應(yīng)區(qū)域越大越有利于發(fā)揮系統(tǒng)的規(guī)模優(yōu)勢,但同時區(qū)域管道就越長,管道費用、損失和輸送費用等就越高。特別是當(dāng)系統(tǒng)低負(fù)荷運行時,管道溫升可能導(dǎo)致系統(tǒng)必須以較大的流量來滿足很小的負(fù)荷,大量的冷量在中途散失掉。因此,區(qū)域供冷半徑存在最佳點的問題,太小不足以體現(xiàn)區(qū)域供冷系統(tǒng)的規(guī)模效應(yīng),太大則使系統(tǒng)初投資和運行費用大幅攀升,系統(tǒng)水力難以平衡。因此區(qū)域能源站的設(shè)置應(yīng)盡量優(yōu)化室外管網(wǎng)輸送距離,合理劃分系統(tǒng)供冷范圍。本文利用壽命周期內(nèi)所有費用的平

區(qū)域供冷系統(tǒng)最佳供應(yīng)半徑的研究
北京建筑工程學(xué)院 姜凱 馮圣紅

0 引言
本文主要通過區(qū)域供冷的壽命周期內(nèi)所有費用的平均年費用和現(xiàn)在公認(rèn)的最節(jié)能的變頻集中式空調(diào)系統(tǒng)壽命周期內(nèi)所有費用的平均年費用的比較得出最優(yōu)的供應(yīng)半徑。
區(qū)域供冷系統(tǒng)主要可以分為兩種形式。第一種區(qū)域供冷系統(tǒng):制冷站位于末端負(fù)荷的中心,可以直接從機房引出支管以滿足不同位置的負(fù)荷需求。這種系統(tǒng)形式的特點是末端負(fù)荷分布比較均勻,負(fù)荷密度大。為了簡化計算,在這里假設(shè)支管完全相同,只是走向不同,各支路采用并聯(lián)的方式。
第二種區(qū)域供冷系統(tǒng):由于地理環(huán)境或其他客觀因素的制約,使得制冷站只能布置在末端負(fù)荷區(qū)的一側(cè),兩者相距較遠(yuǎn),需要經(jīng)過較長的距離才把冷凍水輸送到負(fù)荷中心,然后再通過各支管提供給末端用戶。此種系統(tǒng)與第一種區(qū)域供冷系統(tǒng)相比,末端負(fù)荷特點基本相同,不同之處,僅在于第二種區(qū)域供冷系統(tǒng)的冷凍水需要先經(jīng)過一條比較長的干管,然后才能抵達(dá)負(fù)荷中心。
1 壽命周期模型的建立
為了科學(xué)、準(zhǔn)確地進行壽命周期費用分析,必須用一個統(tǒng)一的標(biāo)準(zhǔn)來衡量資金的價值,這個標(biāo)準(zhǔn)就是資金的現(xiàn)值。將壽命周期中不同年份發(fā)生的等額現(xiàn)金流(年運行費用)統(tǒng)一折算成現(xiàn)值,然后加上初投資,便是壽命周期費用總現(xiàn)值LCC,其計算公式為:
1)
其中n為系統(tǒng)的使用壽命,i為基準(zhǔn)收益率;
LCC有兩種表達(dá)形式,一種是壽命周期內(nèi)所有費用的總現(xiàn)值,其表達(dá)式如上式;另一種是壽命周期內(nèi)所有費用的平均年費用(AAC),實用于不同使用壽命周期的多個方案的比較評價。若每年的等額運行費用為A,出投資為Ci,其表達(dá)式為:
2)
2 區(qū)域供冷空調(diào)系統(tǒng)的運行能耗
2.1制冷機組的運行能耗
在空調(diào)工程設(shè)計中,往往根據(jù)空調(diào)峰值負(fù)荷選擇制冷機容量。而一年之中制冷機大部分時間在部分負(fù)荷下運行。因此,不能用樣本給出的滿負(fù)荷效率來計算制冷機的全年能耗,必須考慮制冷機在部分負(fù)荷下的效率。影響制冷機效率的因素是多方面的,如運行負(fù)荷率、冷卻水進水溫度、冷凍水出水溫度、換熱器傳熱表面的污垢系數(shù)等.其中前三個因素是影響制冷機能耗效率的最主要的因素,如果將這三個因素分離出來,可以將制冷機的效率COP值表示成三個變量的函數(shù)
COP=COPdesign×f1(LT,ET) ×f2(PLR)    3)
式中:COPdesign—設(shè)計工況下滿負(fù)荷運行時的COP值;
LT——冷凍水出水溫度;℃
ET——冷卻水進水溫度;℃
PLR——部分負(fù)荷率:
由于在實際工程中冷凍水的出水溫度通常控制在7℃,這樣就可以將部分能耗率簡化為部分負(fù)荷率和冷卻水進水溫度的表達(dá)式,此表達(dá)式可以通過對樣本給出的數(shù)據(jù)進行雙二次擬合得出,可簡化為:
PER=COPdesign×f1(ET) ×f2(PLR)     4)
式中PER為部分能耗率
為了方便起見,在全年負(fù)荷延時特性曲線上將部分負(fù)荷率以4%為間隔劃分為25個負(fù)荷段,取中間點對應(yīng)的負(fù)荷率為該負(fù)荷段的代表值,根據(jù)系統(tǒng)的設(shè)計負(fù)荷得到該負(fù)荷段所對應(yīng)的開機方案及各機組的負(fù)荷率:
求負(fù)荷段所對應(yīng)的室外溫度段,其計算公式為:
T=(Q/QD)(TDTB)+TB      5)
式中:
Q——溫度T下的冷負(fù)荷
QD——設(shè)計冷負(fù)荷
TB——開始供冷的基準(zhǔn)溫度
TD——夏季空調(diào)室外設(shè)計溫度
根據(jù)該溫度段所對應(yīng)的室外平均濕球溫度和負(fù)荷率可以求出平均冷卻水進水溫度為Tout,然后由樣本擬合出來的曲線方程便可計算出不同負(fù)荷段下制冷機的能耗.再計算出不同負(fù)荷段所對應(yīng)的小時數(shù),將全年25個負(fù)荷段的能耗值累加便可得出該配置方案下冷水機組系統(tǒng)的全年能耗。
6)
式中:P——機組的額定功率
PERi——第i個負(fù)荷段的部分能耗率
hi——第i個負(fù)荷段對應(yīng)得小時數(shù)
2.2 冷卻塔的能耗
根據(jù)冷卻塔的冷卻水的流量選擇冷卻塔,假設(shè)有m1臺送風(fēng)機,每臺的功率為p.運行總時間為h,則冷卻塔的運行能耗為:
W2=m1×p×h     (7)
2.3 冷卻水泵的運行能耗
按流速推薦值選擇公稱直徑為D的冷水管管徑。其水流速為:
V=(4Q)/(3600πD2)  (8)
查水管路計算圖可得比摩阻為Rt,則管路的沿程阻力為:
Hf=Rt×2L      9)
取局部阻力與沿程阻力的比值為x,則整個管路的沿程阻力為:
Hd=x× Rt   10)×2L
其他如冷凝器、水處理設(shè)備等阻力合計為Hm,則冷卻水泵的揚程為:
Hp=Hf+Hd+Hm    11)
一般情況下水泵的揚程和流量都有10%的余量,則選用水泵的揚程和流量分別為:
Hpx=1.1×Hp Qpx=1.1×Qp       12)
則該冷卻水泵的額定功率為:
P=(ρgQpxHpx)/(1000η)        13)
假設(shè)有m2臺冷水泵使用,運行總時間為h,則能耗為:
W3=m2ph       14)
2.4 一次冷凍水泵的能耗
按流速推薦值選擇公稱直徑為D的冷水管管徑。其水流速為:
V=(4Q)/3600πD2   15)
查水管路計算圖可得比摩阻為Rt,則管路的沿程阻力為:
Hf= Rt×2L     16)
取局部阻力與沿程阻力的比值為x,則整個管路的沿程阻力為:
Hd=x× Rt      17)×2L
其他如分集水器、蒸發(fā)器阻力合計為Hm,則冷卻水泵的揚程為:
Hp=Hf+Hd+Hm    18)
一般情況下水泵的揚程和流量都有10%的余量,則選用水泵的揚程和流量分別為:
Hpx=1.1×Hp Qpx=1.1×Qp    19)
假設(shè)有m3臺一次冷凍水泵使用,運行總時間為h,則能耗為:
W4=m3ph             20)
2.5 二次泵的運行能耗
假設(shè)輸送管道的長度為L,任一支路冷凍水流量為Q,按流速推薦值選擇公稱直徑為D的冷水管管徑。其冷凍水流速為:
V=(4Q)/3600πD2         21)
查水管路計算圖可得比摩阻為Rt,則管路的沿程阻力為:Hf= Rt×2L    22)
取局部阻力與沿程阻力的比值為x,則整個管路的沿程阻力為:Hd=x× Rt23)                                           ×2L
其他如分集水器、動態(tài)流量平衡閥、二通閥、末端裝置等阻力合計為Hm,則冷凍水泵的揚程為:
Hp=Hf+Hd+Hm       24)
一般情況下水泵的揚程和流量都有10%的余量,則選用水泵的揚程和流量分別為:
Hpx=1.1×Hp Qpx=1.1×Qp     25)
則該冷凍水泵的額定功率為:
P=(ρgQpxHpx)/(1000η   26)
由于二次泵為變頻泵,所以二次泵供冷期的能耗總量的計算要采用BIN參數(shù)法計算。主要是要算出二次泵的當(dāng)量滿負(fù)荷小時數(shù),根據(jù)BIN參數(shù)法以2攝氏度為間隔,從理論研究的角度考慮,為了便于計算,按三次方關(guān)系計算不同負(fù)荷率下的二次變頻泵功率,得出水泵當(dāng)量滿負(fù)荷小時數(shù)公式為:
27)
式中
qTi——溫度Ti下的負(fù)荷率;
mi——溫度Ti下開啟的水泵臺數(shù)
hi——溫度Tn下的小時數(shù)
則二次泵的供冷期的運行總能耗為:
W5=1.15×Ph                   28)
2.6 冷凍水管道輸送能量損失
2.6.1輸送到末端泵流體的管道能量損失
則當(dāng)單臺變頻泵在額定轉(zhuǎn)數(shù)下運行時,此沿程能量損失為:
∆Ws=QρCpVt      29)
式中Vt為流體通過管道的溫度升高值,得計算公式如下:
∆t=(ex-1)Vtin       30)
 31)
∆tin=tints        32)
式中:d1、d2、d3——管道內(nèi)徑、外徑、保溫層外表面直徑
tin——流體進入管道時的溫度
ts——管道保溫層外表面溫度,為簡化計算,取周圍土壤溫度
ρ——管道內(nèi)流體的平均密度
A——管道的橫截面積
Cp——水的比熱
λ1——管材的導(dǎo)熱系數(shù)
λ2——保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)
2.6.2由末端泵返回機組流體的管道能量損失
則當(dāng)單臺變頻泵在額定轉(zhuǎn)數(shù)下運行時,此沿程能量損失為:
∆Wr=QρCpVt          33)
則單臺水泵引起的流體輸送損失為:
∆W=∆Ws+∆Wr        34)
由于流體的流量是變化的,所以采用BIN參數(shù)法計算整個供冷期的流體輸送損失。計算公式如下:
  35)
3 變頻集中式空調(diào)系統(tǒng)的運行能耗
  36)
式中EER(ti)溫度ti下的能效比,計算公式如下:
EER(ti)= (Q×pi)/(N×PERi)      37)
式中:Q——額定制冷量
      N——額定輸入功率
      pi——部分負(fù)荷率
      PERi——部分能耗率
則變頻集中式空調(diào)系統(tǒng),運行時間為h時的能耗
WVRV=P額定出力/SEER×h       38)
4 區(qū)域供冷和變頻集中式空調(diào)系統(tǒng)的初投資
4.1 區(qū)域供冷的初投資
假設(shè)機組的投資為A
管道的投資為:B=bLm  
式中b為單位管道的綜合價格;m為管道的數(shù)量
水泵(冷卻水泵和冷凍水泵)的投資為C
末端投資為D
4.2 變頻集中式空調(diào)系統(tǒng)的投資
假設(shè)總投資為F
5 AAC分析法優(yōu)化供冷半徑
運用BIN參數(shù)法算出全年末端需要的冷量為W
區(qū)域供冷系統(tǒng)的供冷期的運行能耗WDLSW為:
WDLS=W1+W2+W3+W4+W5        39)
假設(shè)輸送管道是絕熱的,則負(fù)荷側(cè)單位冷量能耗為
wDLS=(W1+W2+W3+W4+W5)/W     40)
而實際情況是管道存在輸送損失,這相當(dāng)于增加了末端需要的冷量。則有效的系統(tǒng)運行能耗為:
Wy=WDLS+W×wDLS   41)
則區(qū)域供冷空調(diào)系統(tǒng)壽命周期內(nèi)所有費用的平均年費用為:
 (42)
式中:u—單位能耗的價格
變頻集中式空調(diào)系統(tǒng)壽命周期內(nèi)所有費用的平均年費用為:
  (43)
式中:u—單位能耗的價格
綜上所述可知,區(qū)域供冷比變頻集中式空調(diào)系統(tǒng)更加節(jié)能的成立條件為:
AACDLS AACVRV      44)
上式中最后只是關(guān)于管長L的表達(dá)式,這樣就可以得出區(qū)域供冷系統(tǒng)較變頻集中式空調(diào)系統(tǒng)更節(jié)能的供冷半徑。
6 總結(jié)
本論文通過對第一種形式的區(qū)域供冷系統(tǒng)和變頻集中式空調(diào)系統(tǒng)的比較,總結(jié)得出了計算供應(yīng)半徑的方法。只有采用合理的供應(yīng)半徑,才能使區(qū)域供冷系統(tǒng)達(dá)到節(jié)能的效果。通過帶入實際數(shù)的計算得出了一些數(shù)據(jù),當(dāng)變頻集中空調(diào)系統(tǒng)的平均室內(nèi)外機的距離小于50米時,區(qū)域供冷的供應(yīng)半徑不能超過650米,對于一些更大的變頻集中式空調(diào)系統(tǒng),區(qū)域供冷系統(tǒng)的供冷半徑應(yīng)該控制在950米以內(nèi)。現(xiàn)在還有許多技術(shù)不夠成熟,所以更大的供應(yīng)半徑,可能就達(dá)不到節(jié)能的效果了。
參考文獻
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[6]陳曉.住宅小區(qū)集中供熱系統(tǒng)的技術(shù)及經(jīng)濟性分析.中國知網(wǎng)
 
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