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雙集熱管多曲面空氣集熱器熱性能分析

作者:myjianzhu發(fā)布日期:2024-04-10 語言朗誦 評論收藏 0

姜理星,陳  超,韓楓濤,李印,楊楓光
北京工業(yè)大學(xué)綠色建筑環(huán)境與節(jié)能技術(shù)北京市重點(diǎn)試驗(yàn)室

       【摘 要】為了提高太陽能的利用率,自主研發(fā)一種雙集熱管多曲面空氣集熱器。采用自主搭建試驗(yàn)臺,通過測試集熱器出口溫度,歸一化溫差-效率,圍護(hù)結(jié)構(gòu)溫度等考察該集熱器光熱特性,提出了該集熱器一維傳熱穩(wěn)態(tài)模型,并驗(yàn)證了該模型的有效性。結(jié)果表明:與同類單管集熱器相比,雙管集熱器空氣流量提高了一倍,聚光效率可達(dá)90%以上,單位面積集熱量增加了16%,集熱效率提高了9%,運(yùn)行效率為44%~52%;通過集熱器光熱過程建立其一維傳熱穩(wěn)態(tài)模型,以北京和新疆烏魯木齊地區(qū)實(shí)際工程為例,該模型最大溫差約為3~4℃,最大誤差約為3.9~4.5%,因此證實(shí)該模型的有效性。該研究結(jié)果將為多曲面空氣集熱器的優(yōu)化設(shè)計(jì)、熱工性能評價(jià)及其推廣提供技術(shù)參考。

       【關(guān)鍵詞】太陽能;雙集熱管多曲面空氣集熱器;光熱特性;傳熱模型;試驗(yàn)分析

       【基金項(xiàng)目】國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51578012、51378024);“十三五”國家重點(diǎn)研發(fā)計(jì)劃(課題編號:2016YFC0700206)

       【中圖分類號】S625.1           【文獻(xiàn)標(biāo)志碼】A

0  引  言 

       隨著太陽能廣泛應(yīng)用于熱發(fā)電、農(nóng)業(yè)除濕、海水淡化等領(lǐng)域,它已成為緩解化石能源緊張的主要途徑之一。作為太陽能吸收和在光熱轉(zhuǎn)化過程中的關(guān)鍵元件,太陽能集熱器在太陽能熱利用技術(shù)中起著至關(guān)重要的作用。

       槽式集熱器因結(jié)構(gòu)簡單,出口溫度高,有利于太陽能建筑一體化實(shí)現(xiàn)得到廣泛關(guān)注。Bendt.P等[1]結(jié)合理論分析及試驗(yàn)方法,提出了一種旋轉(zhuǎn)拋物面集熱器光學(xué)分析的簡便方法,與傳統(tǒng)光線追跡法比較,該簡便算法更為準(zhǔn)確、省時(shí)間。帥永等[2]對拋物面式太陽能聚能系統(tǒng)的聚光特性進(jìn)行了模擬研究,采用Monte Carlo法對槽型和碟型兩種拋物面的集熱器在不同焦距、不同邊緣角條件下焦面上的能流密度進(jìn)行計(jì)算,通過比較得出不同類型集熱器優(yōu)化結(jié)構(gòu)參數(shù)。韓雪[3]以槽式太陽能集熱器為研究對象,采用數(shù)值模擬和正交分析研究影響槽式太陽能集熱器熱效率的主要因素。Ong[5-6]建立了4種平板型空氣集熱器的數(shù)學(xué)模型,基于壁面平均溫度和氣流平均溫度,利用構(gòu)建計(jì)算模型對4種集熱器的熱性能進(jìn)行了預(yù)測。A. Acuna [7]通過復(fù)合拋物面聚光器的技術(shù),采用試驗(yàn)得到兩種模式下太陽能集熱器的特性曲線。李明[8]建立了槽式聚光集熱真空管裝置的數(shù)學(xué)模型,理論計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好,誤差在5.2%以內(nèi)。

       結(jié)合前人研究成果,以自主研發(fā)的雙集熱管多曲面空氣集熱器為研究對象,從集熱器的光學(xué)特性入手,運(yùn)用光學(xué)軟件分析了其光學(xué)原理,采用試驗(yàn)測試的方法考察集熱器出口溫度、歸一化溫差—效率和圍護(hù)結(jié)構(gòu)表面溫度等,通過分析其光熱特性建立了一維穩(wěn)態(tài)傳熱數(shù)學(xué)模型,揭示該多曲面空氣集熱器傳熱特性的影響因素,為該集熱器的優(yōu)化設(shè)計(jì)及工程應(yīng)用提供性能評價(jià)參考。

1  試驗(yàn)臺搭建

       1.1  結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及聚光原理

       現(xiàn)有研究多為單集熱管集熱器(圖1a)。該集熱器存在流量小、集熱效率低等問題。基于此,本項(xiàng)目自主研發(fā)了一種新型雙集熱管多曲面空氣集熱器(圖1b),利用Tracepro光學(xué)軟件對集熱器的雙管位置優(yōu)化設(shè)計(jì)和光線匯聚效果進(jìn)行模擬,發(fā)現(xiàn)該集熱器在合適位置排布兩根集熱管可以增大太陽光線的接收效果,聚光效率可達(dá)90%以上。

圖1 集熱器實(shí)物及聚光結(jié)構(gòu)示意圖

       基于聚光原理(如圖1b),太陽光線透過玻璃蓋板射入槽內(nèi),或直接被集熱管接收,或多次由反射板反射后,匯聚至雙集熱管表面。雙集熱管將收集的光能轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮埽訜醿?nèi)部流經(jīng)的空氣,并將熱空氣輸送至供暖末端。

       1.2  試驗(yàn)臺搭建

       雙管集熱器熱性能試驗(yàn)系統(tǒng)主要由雙管集熱器、風(fēng)機(jī)、風(fēng)管、靜壓箱、數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)等構(gòu)成,如圖2所示。

圖2 雙管集熱器熱工性能試驗(yàn)系統(tǒng)構(gòu)造示意圖

       其中,集熱器槽體高度為0.6m、開口寬度為0.63 m,超白玻璃板厚度為3 mm;反射板為厚0.7mm的拋光氧化鏡鋁板,反射率為0.9,鋁板表面為鍍黑鉻選擇性吸收層[9];集熱管管徑均為0.1m;風(fēng)機(jī)置于上游空氣進(jìn)口側(cè);集熱器單元組件長度為2m(試驗(yàn)時(shí)采用2個(gè)單元組件串聯(lián),長4 m)。試驗(yàn)儀器性能參數(shù)如表1所示。

表1 試驗(yàn)測試儀器性能參數(shù)

       1.3  評價(jià)指標(biāo)

       根據(jù)雙管集熱器的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)以及工作原理,參照中國國家標(biāo)準(zhǔn)《GB/T 4271-2007太陽能集熱器熱性能試驗(yàn)方法》,采用評價(jià)指標(biāo)如下:

       1)集熱器出口溫度

       空氣出口溫度反映集熱器的送風(fēng)狀況,也反映了為末端提供的供暖(熱)品質(zhì)和太陽能利用率。

       2)基于進(jìn)口溫度的歸一化溫差-效率曲線

       為了直觀反映工質(zhì)溫度、環(huán)境溫度對集熱效率的影響,根據(jù)《ASHREA93-2003》,采用最小二乘法,引入集熱效率與歸一化溫差的線性關(guān)系(式(1))。

       

       式中,η0為太陽能空氣集熱器的瞬時(shí)效率最大值;a為太陽能空氣集熱器熱損失系數(shù),W/(m2·℃);T*為歸一化溫差(),(m2·℃)/W;Ta為環(huán)境溫度,℃。

       3)圍護(hù)結(jié)構(gòu)表面溫度

       通過維護(hù)結(jié)構(gòu)表面溫度變化可以反應(yīng)出集熱器散失的能量,即熱工保溫性能的優(yōu)劣,從而間接評價(jià)集熱器對于太陽能的有效利用率。維護(hù)結(jié)構(gòu)表面溫度包括玻璃蓋板溫度和反射板外保溫層溫度。

2  實(shí)測結(jié)果及分析

       2.1  出口溫度

       圖3為雙管與單管集熱器出口溫度的比較。雙管較單管集熱器空氣出口溫度提高了約36%。通過計(jì)算表明[12],在晴天 (日累計(jì)太陽輻射能量為20 MJ/m-2,正午時(shí)太陽輻射強(qiáng)度最高達(dá)到920 W/m-2) 時(shí),相同管內(nèi)空氣流速條件下,雙管集熱器較單管集熱器空氣流量提高一倍,單位面積瞬時(shí)集熱量和瞬時(shí)集熱效率分別提高約16%和9%。

圖3 單、雙管集熱器出口溫度對比

       2.2  基于進(jìn)口溫度的歸一化溫差-效率曲線

       為了直觀評價(jià)工質(zhì)溫度、環(huán)境溫度對集熱效率的影響,根據(jù)式(1)可得到集熱器歸一化溫差-效率曲線,如圖4所示。

圖4 歸一化溫差-效率曲線圖  (流量為180?m3/h,太陽輻射強(qiáng)度為700 w?m-2)

       圖4為基于不同進(jìn)口溫度的歸一化溫差-效率曲線(流量180 m3/h、太陽輻射強(qiáng)度700 W/m2)。集熱器集熱效率隨著歸一化溫差的增大而降低,此時(shí)集熱器熱損失系數(shù)為2.62 W?m2/K;當(dāng)歸一化溫差為0時(shí)集熱效率為57.6%。例如,當(dāng)集熱器運(yùn)行條件為進(jìn)口溫度20~25℃,環(huán)境溫度−10~6℃,太陽輻射強(qiáng)度700 W/m2時(shí),此時(shí)歸一化溫差為0.02~0.04 m2?K/W,集熱器運(yùn)行效率為44%~52%。

       由此得出該雙管集熱器的空氣出口溫度可達(dá)75 ℃以上,同時(shí)該系統(tǒng)在實(shí)測期間的平均效率為40%左右,對應(yīng)的歸一化溫差在0.04~0.05 m2?K/W之間。相比文獻(xiàn)[11]設(shè)計(jì)的雙管式系統(tǒng)中的水溫最高可達(dá)65 ℃,與本研究提出的雙管空氣集熱器結(jié)果相近。

       2.3  圍護(hù)結(jié)構(gòu)表面溫度

       圍護(hù)結(jié)構(gòu)表面溫度與室外參數(shù)關(guān)系如圖5所示,隨著太陽輻射強(qiáng)度和環(huán)境溫度的上升(下降),玻璃蓋板溫度和反射板溫度也隨之上升(下降)。圍護(hù)結(jié)構(gòu)表面溫度的波峰相對太陽輻射強(qiáng)度的延后現(xiàn)象是由于圍護(hù)結(jié)構(gòu)的蓄熱能力導(dǎo)致。

圖5 室外氣象參數(shù)與圍護(hù)結(jié)構(gòu)溫度隨時(shí)間的變化關(guān)系圖

       為了更好分析圍護(hù)結(jié)構(gòu)與室外參數(shù)之間的溫度關(guān)系以及集熱器的傳熱特性,將前期大量的試驗(yàn)數(shù)據(jù)[12]進(jìn)行整理,并利用MATLAB軟件對玻璃蓋板溫度Tc、反射板溫度Tr進(jìn)行擬合。

圖6 玻璃蓋板溫度擬合效果

       根據(jù)實(shí)測分析,Tc的主要影響因素為To、I。基于試驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合如圖6所示,經(jīng)驗(yàn)公式如(3)所示,

       Tc=1.257To+0.01645I-4.021(P=0.86)  (2)

圖7 反射板溫度擬合效果圖

       同理,對反射板溫度Tr進(jìn)行擬合,結(jié)果如圖7所示,經(jīng)驗(yàn)公式如(3)所示,

       Tr=1.57To+0.02618I-11.1(P=0.78)(3)

3 傳熱模型建立

       根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果及聚光原理:太陽光透過玻璃蓋板,一部分被蓋板吸收和反射;另一部分透過蓋板直接照射在集熱管和反射板上,照射在反射板上的太陽光線或經(jīng)反射后匯聚至集熱管,或通過保溫層散失到外界環(huán)境(如圖8a所示)。

圖8 微元段選取及傳熱過程分析

       為方便分析集熱器內(nèi)部傳熱過程,將雙集熱管等效為單集熱管,基于傳熱學(xué)理論,選取集熱器某微元段進(jìn)行傳熱過程分析,如圖8b所示。

       3.1 傳熱過程假設(shè)

       根據(jù)集熱器傳熱過程分析,為了建立一維穩(wěn)態(tài)傳熱模型,本研究進(jìn)行如下合理假設(shè): 

       1)集熱器為穩(wěn)態(tài)傳熱模型; 

       2)集熱管微元段表面接收的太陽輻射量均勻;

       3)流體流動為沿軸向的一維流動;

       4)忽略集熱篩網(wǎng)和玻璃蓋板的熱阻;

       5)忽略集熱器的結(jié)構(gòu)制作誤差;

       6)微元段表面溫度均勻一致,且為漫射灰表面;

       7)反射板及包裹層視為厚度一致的各向同性材料。

       3.2 傳熱模型建立

       1)傳熱過程能量平衡過程分析

       (1)玻璃蓋板的能量平衡方程

       qc+qrad,r-c+qrad,g-c+qconv,air-c=qconv,c-o+qrad,c-sky (4)

       式中,qc——玻璃蓋板接受的太陽能;qconv,c-o——蓋板和外界空氣的對流換熱量;qrad,c-sky——蓋板和外界的輻射換熱量;qconv,air-c——蓋板和腔內(nèi)空氣的對流換熱量;qrad,g-c——玻璃蓋板與吸收管的輻射換熱量;qrad,r-c——玻璃蓋板與反射板的輻射換熱量。

       (2)腔內(nèi)空氣的能量平衡方程

       qconv,r-air+qconv,g-air=qconv,air-c (5)

       式中,qconv,air-g——集熱管與腔內(nèi)空氣的對流換熱量;qconv,air-r——反射板與腔內(nèi)空氣的對流換熱量;qconv,air-c——蓋板與腔內(nèi)空氣的對流換熱量。

       (3)集熱管的能量平衡方程

       qg=qconv,g-air+qf+qrad,g-r+qrad,g-c(6)

       式中,qg——集熱管接受到的太陽能;qconv,air-g——空氣與集熱管的對流換熱量;qrad,c-g——蓋板與集熱管的輻射換熱量;qrad,r-g——反射板與集熱管的輻射換熱量;qf——流體帶走的熱量。

       (4)反射板的能量平衡方程

       qrad,g-r=qrad,r-c+qcond,r2-r1+qconv,r-air  (7)

       式中,qrad,g-r——集熱管與反射板的輻射換熱量;qrad,r-c——反射板與蓋板的輻射換熱量;qconv,r-air——反射板與腔內(nèi)空氣的對流換熱量;qcond,r2-r1——反射板內(nèi)的導(dǎo)熱量。

       基于能量守恒,將式(1)~式(4)相加化簡得, 

       qc+qg=qconv,c-o+qrad,c-sky+qf+qcond,r2-r1  (8)

       2)熱工參數(shù)及模型建立

       由式(8)可知,根據(jù)能量守恒(如圖8所示),集熱器獲得的能量為蓋板和集熱管吸收的太陽能;失去的能量為工質(zhì)流體帶走的熱量,蓋板外表面和保溫層外表面因?qū)α骱洼椛鋼Q熱散失到外界的熱量。因此,集熱管的數(shù)目及位置都不影響微元段傳熱過程分析及模型建立。

       (1)玻璃蓋板吸收的能量采用式(9)計(jì)算,

       qccIDdx               (9)

       式中,αc——玻璃蓋板吸收系數(shù),0.1;I——太陽輻射強(qiáng)度,W/m2;D——玻璃蓋板寬度,0.63m。

       (2)集熱管吸收的能量采用式(10)計(jì)算,

       qg=ταgηIDdx   (10)

       式中,τ——玻璃蓋板透過率,0.91;αg——集熱管吸收系數(shù),0.94;η——聚光效率,0.9。

       (3)玻璃蓋板與外界環(huán)境的對流換熱能量采用式(11)計(jì)算,

       qconv,c-o=h(Tc-To)Ddx          (11)

       式中,Tc—玻璃蓋板溫度,℃;To—環(huán)境溫度,℃;h—玻璃蓋板與外界空氣的對流換熱系數(shù),h=5.7+3.8vw[14] ,vw取北京全年平均風(fēng)速2.3m/s ,得h=14.44W/(m2·℃);

       (4)玻璃蓋板與外界環(huán)境的輻射換熱能量采用式(12)計(jì)算,

       qrad,sky-c=σεb(Tc4-Tsky4)Ddx       (12)

       式中,εb—玻璃蓋板發(fā)射率,0.08;σ—黑體輻射常數(shù),5.67×10-8W/(m2·K4);Tsky—天空輻射溫度,℃。 

       有效天空溫度Tsky 可由文獻(xiàn)[13]計(jì)算,但為為了簡化計(jì)算,采用試驗(yàn)數(shù)據(jù)一次線性擬合,如圖9所示,經(jīng)驗(yàn)公式如(13)所示,

圖9 有效天空溫度擬合效果圖

       Tsky=0.3302To-1.5347         (13)

       (5)流體帶走的能量采用式(14)計(jì)算,

       qf=cpρπr2v(dΔt/dx)dx         (14)

       式中,cp—空氣的比熱容,取1.005kJ/(kg·℃);ρ—空氣的密度,取1.093kg/m3;r—集熱管半徑,0.05m;v—流體流速,m/s;Δt—流體進(jìn)出口溫差即Tout-Tin,℃。

       (6)保溫層散失的能量采用式(15)計(jì)算,

       qcond,r2-r1=kS(Tr-To)dx       (15)

       式中,k—保溫層導(dǎo)熱系數(shù),取0.034kJ/(m2·℃);S—反射板弧長,0.99m;Tr—反射板溫度,℃。

       將式(2)~(3)、式(9)~(15)代入式(6),即得集熱器進(jìn)出口溫差簡化計(jì)算式(16)。當(dāng)已知太陽輻射I、集熱器長度L、環(huán)境溫度To、流體流速v、進(jìn)口溫度Tin時(shí),即可由式(16)計(jì)算出集熱器的出口溫度Tout。

     

       3.3  模型驗(yàn)證及誤差分析

       1)模型驗(yàn)證

       為驗(yàn)證模型準(zhǔn)確性,分別在烏魯木齊(E87.68°,N43.77°),北京昌平(E116.23°,N40.22°)搭建多曲面空氣集熱器試驗(yàn)臺(圖10)。每組集熱器長16米,共4組,采用并聯(lián)方式連接接,工質(zhì)空氣流速為2.4m/s。 

圖10 集熱器試驗(yàn)臺實(shí)物圖

       將太陽輻射強(qiáng)度、環(huán)境溫度、進(jìn)口溫度的實(shí)測數(shù)據(jù)代入計(jì)算模型中,得到模擬出口溫度,并與實(shí)測結(jié)果對比,發(fā)現(xiàn)北京地區(qū)實(shí)測值與模擬值的最大溫差為3℃左右,最大誤差為4.5%;新疆地區(qū)的最大誤差4℃左右,最大誤差為3.9%,模擬結(jié)果與實(shí)測結(jié)果具有較高的重合性,因此傳熱模型是合理的(如圖11所示)。

圖11 試驗(yàn)與模型計(jì)算結(jié)果對比

       2)誤差分析

       計(jì)算模型式(16)的誤差產(chǎn)生原因如下:集熱器擋板熱量的流失,例如對于4米的集熱器而言,其兩側(cè)擋板熱量損失約占總能量損失的7.5%左右。由于集熱器各個(gè)構(gòu)件鏈接部分存在縫隙導(dǎo)致有滲透風(fēng)侵入,從而使集熱器內(nèi)部的熱量損失。由于制作工藝使得雙集熱管并沒有設(shè)置在最佳位置,從而導(dǎo)致光線的匯聚效果不能達(dá)到預(yù)期,使得集熱器接收的太陽能效率降低。

4  結(jié)論

       1)與同類型的單管集熱器相比,聚光效率可達(dá)90%以上,空氣流量提高了一倍、單位面積集熱量增加了16%,集熱效率提高了9%,集熱器運(yùn)行效率為44%~52%。

       2)對雙集熱管多曲面空氣集熱器的傳熱過程進(jìn)行了分析,對各個(gè)構(gòu)件建立了能量平衡方程,建立了它的一維傳熱數(shù)學(xué)模型,結(jié)合在北京、新疆試驗(yàn)臺的大量試驗(yàn)數(shù)據(jù)對模型進(jìn)行驗(yàn)證,結(jié)果表明北京地區(qū)最大溫差3℃左右,最大誤差為4.5%;新疆地區(qū)最大誤差4℃左右,最大誤差為3.9%,驗(yàn)證了模型的合理性。

       通過集熱器傳熱模型對出口溫度進(jìn)行預(yù)測,為集熱器的結(jié)構(gòu)優(yōu)化及其在不同地區(qū)的建筑節(jié)能中應(yīng)用提供技術(shù)參考。

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       [14] 朱婷婷, 刁彥華, 趙耀華, 等. 微熱管陣列式太陽能平板空氣集熱器集熱性能[J]. 農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào),2016,32(11): 250-257.

       備注:本文收錄于《建筑環(huán)境與能源》2018年10月刊總第15期(第21屆暖通空調(diào)制冷學(xué)術(shù)年會文集)。版權(quán)歸論文作者所有,任何形式轉(zhuǎn)載請聯(lián)系作者。

 
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